ZL104合金变质分析
2017-03-03 22:03:06 来源: 点击:
炉号 | 抗拉强度 σb(Mp)≥169 | 延伸率 δ5(%)≥1 | 硬度 HB≥70 | 金相组织 |
05-25 | 220.8 | 0.7 | 92.3 | 图1 |
该铸件材料为ZL104,热处理状态T6,采用铝锶中间合金进行变质。从表1及图1可以看出,铸件的抗拉强度及硬度偏高,延伸率偏低,铸件晶粒粗大。同时在破坏铸件时发现断口存在硅亮点。
经初步分析,出现铆裂现象的原因为ZL104合金中共晶硅变质不足导致铸件晶粒粗大,铸件硬度升高,抗拉强度升高,延伸率偏低。
2 ZL104合金特性
2.1 铝硅合金特性
常用的铸造铝合金大多数是亚共晶和共晶型的。图2为Al-Si二元系形成共晶型相图,合金的组织由韧性的α(Al)固溶体与硬脆的共晶硅相所构成。为保证有良好的铸造性能,要求合金组织中有相当数量的共晶体,但共晶体量多又会使合金变脆而降低机械性能。[1]
2.2 ZL104合金特性
该合金成分见表2,经变质和热处理T6后,其组织为初生α和细密的α+Si共晶体。ZL104合金铸造性能优良,充型能力强,线收缩小,无热裂、疏松倾向。
2.3 铝硅合金共晶体的变质铝硅合金共晶体中的硅相在自发 非控制生长条件下会长成片状(图3)。这种形态的脆性相严重的割裂基体,大大降低合金的强度和塑性。为了改变这种状况,对含硅量>6%的铝合金一般都进行变质处理。铝硅共晶合金变质后,由原来粗大片状硅晶体组成的共晶组织变为由树枝状初生α固溶
图3 ZL104未变质组织
体和(α+Si)共晶体所组成的亚共晶组织。共晶体中的硅相变为细小纤维状。根据铝硅共晶体的变质机理→孪晶凹谷机制,合金被变质后,铝液中变质剂选择性吸附富集在孪晶凹谷处,阻滞了硅原子或硅原子四面体长上去的速度,使孪晶凹谷生长机制受到抑制,导致硅晶体生长形态发生变化。这就促使硅晶体由片状变成具有等轴断面的弯曲纤维状,使晶粒细化。生产中常用的变质剂有以下几种:
(1)钠盐变质剂
其组成为NaF、NaCl、KCl、Na3AlF6的混合物,主要有二元变质剂、三元变质剂、通用变质剂。其缺点是钠极易烧损,变质剂中的F-、Cl-离子腐蚀铁质坩埚的同时使铝液渗铁,在坩埚上形成一层结合牢固的炉瘤,浇注后很难清除,变质后铝液的流动性能降低,铸件疏松、缩孔倾向加大,常与面层涂料反应形成化学粘砂。
(2)锶变质剂
锶常以Al-Sr中间合金形式加入。其加入量为0.02%~0.06%,砂型铸造取上限,金属型铸造取下限。锶变质的缺点是锶中存在SrH,除氢不易,常在铸件中形成针孔。
(3)锑变质
锑的熔点630.5℃,密度6.68g/cm3,常以Al-5~8X10-2Sb中间合金加入。加入量为0.1~0.5X10-2Sb,变质温度720~740℃,存在约15~20min的潜伏期。其优点在于锑是长效变质剂,事实上不衰退;且容易控制锑含量,不易造成变质不足或过变质现象,不增大铝液的吸气与氧化夹杂倾向。缺点是对冷却速度敏感,生产中常用于金属型铸造。
(4)稀土变质
稀土中Eu的变质能力最强,La次之,Ce、Pr、Nd及RE又次之。高纯合金含稀土0.03~0.05X10-2,即能很好的变质,变质组织类似于钠。生产中以中间合金或纯稀土加入,加入量La为0.2~0.4%,RE应较多甚至可达1%,变质温度720~740℃。稀土元素变质的优点一是长效,二是有微量稀土溶入α(Al)中,起固溶强化作用。缺点是不适用于缓慢冷却的铸件,变质后必须辅以固溶处理。[2]
本文主要针对钠盐变质剂及锶变质剂对ZL104合金进行变质试验,并分析产生不足的原因。
3 锶(Sr)变质试验
由变质机理我们可知,导致铸件抗拉强度偏低的主要原因是合金液中变质剂不足或没有(铸件断口存在硅亮点且组织粗大)。经复查熔化记录,发现熔炼工艺为:加料→熔化→变质(Sr)→精炼(C2Cl6)→浇注。
变质剂为Sr,精炼剂为C2Cl6。锶的最外层电子数为2,极易失去最外层电子数被氧化,化学性质活泼。按上述工序流程,ZL104合金在熔炼时发生以下反应。化学反应方程式如下:
按熔化200Kg铝料计算,锶加入量按0.05%加入,根据上述分析可知变质剂锶用量B=100g,再计算精炼剂C2Cl6用量A=92.3g。当熔化200Kg铝料时从理论上计算仅需92.3g C2Cl6就将变质剂锶完全反应掉,而熔化200Kg铝料实际的C2Cl6用量在800g~1400g(工艺要求用量为0.4%~0.7%)。ZL104合金抗拉强度及延伸率不合格的主要原因是变质剂被精炼剂消耗掉,凝固时共晶硅生长未受到抑制,导致合金晶粒粗大,抗拉强度及延伸率偏低。
针对上述分析,做了如下调整:
1) 锶加入量分别为0.05%,0.06%,0.12%。
2) 熔炼工艺路线更改为:加料→熔化→精炼(C2Cl6)→变质(Sr)→精炼(氩气)→浇注。调整后铸件的本体了力学性能、金相检查见表3(铸件热处理状态为T6)。
表3 铸件本体力学性能及金相组织
由表3可知,变质剂锶加入量为0.05%~0.12%时,ZL104合金铸件本体机械性能合格。为了验证变质剂Sr加入量的下限值,随后,将锶(Sr)加入量调整到0.02%,又试验了2炉。结果见表4。
从表3、表4分析,当改变工艺流程后,铸件机械性能明显好转,变质剂锶(Sr)加入量从0.02%~0.12%,铸件的机械性能均合格。但是在熔炼过程中,变质剂锶(Sr)加入量过多会引起合金针孔度加大,当变质剂锶(Sr)加入量为0.12%时,Ar气精炼后铸件的针孔度在4~5级左右。
因此,变质剂锶加入量为0.02~0.06%,断口检查组织较好,无硅亮点,组织致密,断口呈蜂窝状。且锶加入量为0.06%时引起的针孔度相对0.12%更低,用Ar气处理后针孔能控制在2~3级。
4 钠盐变质试验
4.1 钠盐组成成分
4.2 ZL104合金用钠盐变质试验
熔炼工艺流程按如下进行:加料→熔化→精炼(C2Cl6)→变质(Na盐)→浇注。变质剂用量取中限:2.5%。将钠盐变质剂均匀的撒在合金液面上,覆盖10~15分钟后,将已结壳的变质剂切碎压入铝液2~3分钟。取铸件本体做力学性能试验,结果见表6。
从表6可以看出,ZL104合金用钠盐变质能达到航标要求。由于钠盐变质会增大合金吸气氧化倾向,且将变质剂压入铝液中也将污染铝液,因此钠盐变质后用氩气对合金液处理3~5分钟效果更佳。
5 锶与钠盐变质效果的对比
5.1 机械性能区别
从表4、表5、表6可以看出,锶变质的ZL104合金铸件硬度高、延伸率低,钠盐变质的ZL104合金铸件硬度低、延伸率高,抗拉强度钠盐与锶变质的合金区别不大。如辅以合理的热处理参数钠盐变质效果应优于锶变质。力学性能平均参数对比见表7。
钠盐变质后ZL104合金的粘度增大,流动性较锶变质的合金流动性差,铸造性能没有锶变质好。因此在同等模壳预热温度下,钠盐变质的铸件容易因合金流动性差而产生疏松。
图5 ZL104“钠盐”变质的组织200X
5.3 变质有效时间区别
锶变质有效时间达6~8小时,重溶后仍有变质效果,但变质有潜伏期,处理后需经30~45分钟后才具有变质效果。钠变质的有效时间为30分钟左右。但锶变质后合金除气困难,铸件针孔倾向大。
6 结论
(1)某厂铸件出现铆裂现象为工艺路线不合理所致,ZL104合金采用锶变质后不能再用C2Cl6进行精炼,可用氩气对锶变质后的合金液进行处理。
(2)熔模铸造ZL104合金采用锶变质,当锶用量为合金液重的0.02%~0.06%时,铸件机械性能符合航标要求,但合金液除气困难。采用钠盐变质后,合金流动性变差,可适当提高模壳预热温度。
(3)锶变质后合金除气困难,铸件针孔倾向大,因此生产ZL104合金时应优先考虑钠盐变质。
参考文献
[1] 中国机械工程学会分会编.第3卷 铸造非铁合金.北京:机械工业出版社.2001.10
[2] 郑来苏.铸造合金及熔炼. 西北工业大学.1994. 12